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雙極膜電滲析法連續製備聚合硫酸鐵是一條綠色·│▩•、高效的工藝路線

    釋出時間│☁:2019年5月1日        【
    要│☁:

研究了雙很膜電滲析法連續製備聚合硫酸鐵 (PFS) 的工藝◕╃│。主要考察了電流密度·│▩•、原料補充液中硫酸亞鐵和硫酸的摩爾比以及原料補充液流速對產品PFS各效能指標 (鹽基度·│▩•、全鐵含量·│▩•、pH·│▩•、密度等) 和過程能耗的影響◕╃│。研究結果表明:電流密度從10mA/cm2增加到20mA/cm2時, 鹽基度從8.59%顯著增加到11.32%, 去濁率從84.31%逐漸增加到95.34%, 但當電流密度大於20mA/cm2時, 鹽基度和去濁率稍有下降, 過程能耗較高可達4.26kW·h/kg H2SO4, 酸液罐酸濃度較高可達0.45mol/L;原料補充液中硫酸亞鐵和硫酸的摩爾比從2.01增加到4.08時, 鹽基度從8.69%增加到11.38%, 去濁率從94.96%逐漸增加到95.88%, 能耗在3.05~3.15kW·h/kg H2SO4範圍內變化, 酸液罐酸濃度約為0.38mol/L;原料補充液流速從1mL/min增加到3mL/min時, 鹽基度從11.52%下降到6.75%, 去濁率從95.92%逐漸降低到75.61%, 同時, 能耗從3.09kW·h/kg H2SO4下降到2.77kW·h/kg H2SO4◕╃│。

 

聚合硫酸鐵 (簡稱PFS, [Fe2 (OH) n (SO4) 3-n/2]m, n>2, m<10) 是一種分子量高達105的鐵鹽類無機高分子絮凝劑 , 主要由硫酸和硫酸亞鐵透過直接氧化法和催化氧化法經間歇操作模式製備, 製備過程包括氧化·│▩•、水解·│▩•、聚合3個階段◕╃│。PFS產品執行國家標準GB 14591—2016, 效能指標包括pH (10 g/L, Sol.) ·│▩•、密度·│▩•、鹽基度 (B, OH/Fe摩爾比) ·│▩•、全鐵含量等;其中鹽基度越高 (OH-含量越高) 意味著PFS的絮凝效果越好, 因此鹽基度是較重要的一個指標◕╃│。雙很膜電滲析 (BMED) 是一種電驅動膜分離過程, 其核心部件——雙很膜能在直流電場作用下將水分子解離成氫氧根離子和氫離子◕╃│。由於具有操作簡單·│▩•、高效·│▩•、環境友好等優點, BMED已經在酸鹼生產·│▩•、有機酸回收和生產·│▩•、食品加工等領域得到廣泛應用◕╃│。

本文將研究使用BMED法連續製備聚合硫酸鐵, 在電場的作用下, 雙很膜源源不斷地產生OH-參與聚合硫酸鐵的製備過程◕╃│。與傳統的製備方法相比, 本法優勢在於產品鹽基度高·│▩•、可連續操作◕╃│。研究過程中, 主要考察電流密度·│▩•、原料補充液中硫酸亞鐵和硫酸的摩爾比以及原料補充液流速對PFS效能和過程能耗的影響◕╃│。

1 實驗材料和方法

1.1 試劑與材料

實驗所用試劑, 如FeSO4·│▩•、H2SO4·│▩•、KClO3·│▩•、NaOH和K2SO4等, 均為分析純級別, 由國藥集團化學試劑有限公司提供;實驗用水均為去離子水, 電導率為 (10±1) µS·cm◕╃│。

1.2 實驗裝置

BMED法連續製備PFS的實驗裝置如圖1所示◕╃│。圖中, 1為BMED膜堆 (合肥科佳高分子材料科技有限公司) ;2為直流電源 (QJ3005型, 寧波九源電子有限公司) ;3為原料液罐 (250mL) ;4為酸液罐 (250mL) ;5為電很液罐 (500mL) ;6為原料補充液罐 (800mL) ;7為氧化劑補充液罐 (500mL) ;8為雙通道蠕動泵 (BT100-27型, 保定蘭格恆流泵有限公司) ;9·│▩•、10·│▩•、11為單通道蠕動泵 (BT100S型, 保定雷弗流體科技有限公司) ;12為恆溫水浴鍋 (HH型, 常州國宇儀器製造有限公司) ;13為溫控磁力攪拌器 (HJ-3型, 常州國宇儀器製造有限公司) ◕╃│。本文采用BP-A膜堆構型, 日本旭硝子公司◕╃│。膜堆包括2張陰離子交換膜和3張雙很膜, 每張膜的有效面積為0.002m2, 膜的效能如表1所示◕╃│。

圖1 實驗裝置圖

圖1 實驗裝置圖  

 

1—BMED膜堆;2—直流電源;3—原料液罐;4—酸液罐;5—電很液罐;6—原料補充液罐;7—氧化劑補充液罐;8—雙通道蠕動泵;9, 10, 11—單通道蠕動泵;12—恆溫水浴鍋;13—溫控磁力攪拌器;14—溫感器

表1 膜的主要技術指標    

表1 膜的主要技術指標

注:所有資料由膜的生產廠家提供◕╃│。

1.3 實驗步驟

(1) 灌注溶液電很液罐中加入硫酸鉀溶液 (200mL, 0.30mol/L K2SO4) , 酸液罐中加入硫酸溶液 (200mL, 0.18mol/L H2SO4) , 原料液罐中加入混合溶液 (100mL, 2.94mol/L H2SO4, 7.19mol/L FeSO4, 1.31mol/L KClO3) , 氧化劑補充液罐中加入氯酸鉀溶液 (250mL, 0.49mol/L KClO3) , 原料補充液罐中加入混合溶液 (200mL, 0.66~2.94mol/L H2SO4, 2.70mol/L FeSO4) ◕╃│。

(2) 泵入溶液開啟蠕動泵8·│▩•、9將原料液·│▩•、酸液和電很液泵入膜堆對應的隔室中, 流速均設定為160mL/min;同時, 開啟蠕動泵10·│▩•、11將氧化劑補充液和原料補充液泵入原料液罐中, 前者流速設定為1mL/min, 後者流速設定為1~3mL/min◕╃│。

(3) 膜堆通電開啟直流電源, 採用恆電流模式給膜堆通電, 雙很膜產生OH-與硫酸和硫酸亞鐵反應制備高鹽基度PFS◕╃│。

實驗過程中, 記錄膜堆電壓隨著時間的變化, 每隔一段時間從酸液罐和原料液罐中取樣分析◕╃│。實驗進行3h後, 關閉直流電源◕╃│。所有的實驗都在室溫 (20℃±3℃) 下進行◕╃│。

分析測試方法:H+濃度由NaOH滴定法測定;pH (10g/L, Sol.) ·│▩•、密度·│▩•、鹽基度·│▩•、全鐵含量·│▩•、還原性物質含量等依照國標GB14591—2016所述方法來測定與計算;去濁率透過高嶺土懸浮液進行絮凝實驗測定 [9], 懸浮液的吸光度由紫外分光光度法測定◕╃│。

1.4 資料分析與處理

能耗是雙很膜電滲析過程的一個重要指標◕╃│。本實驗中, 雙很膜產生的OH-部分參與PFS的製備, 很難測定OH-的產生總量◕╃│。因此, 能耗E (kW·h/kg H2SO4) 的計算基準為雙很膜產生的H+量, 具體計算如式 (1) ◕╃│。

 

式中, Ut是在時間為t時膜堆兩端的電壓, V;I是電流, A;C0和Ct分別是時間為0和t時的酸液罐中的硫酸濃度, mol/L;V是酸液罐體積;M是硫酸的分子量◕╃│。

2 實驗結果與討論

2.1 電流密度的影響

操作條件:原料補充液組成為2.94mol/L H2SO4和2.70mol/L FeSO4, 體積為200mL, 溫度為60℃;氧化劑補充液和原料補充液流速分別設定為1mL/min和1.36mL/min◕╃│。電流密度設定為10mA/cm2·│▩•、15mA/cm2·│▩•、20 mA/cm2·│▩•、30mA/cm2, 主要考察電流密度的影響◕╃│。

電流密度對膜堆電壓和酸液罐硫酸濃度的影響如圖2所示◕╃│。由圖2可見:膜堆電壓隨著電流密度的增加而增加 , 這意味著大部分電能用來克服由電流密度增加而增加的膜堆電阻;隨著電流密度從10mA/cm2增加到30mA/cm2, 酸液罐的硫酸濃度從0.17mol/L升高到0.45mol/L, 原因在於雙很膜水解離的動力隨著電流密度增加而增加◕╃│。電流密度對PFS鹽基度的影響如圖3所示◕╃│。從圖3可以看出:電流密度從10升高至20mA/cm2時, 鹽基度相應地增加, 其原因是高電流密度下, 更多的OH-參與PFS的製備從而增加鹽基度◕╃│。然而當電流密度增至30mA/cm2時, 鹽基度下降, 是因為過多的OH-與Fe3+反應形成Fe (OH) 3沉澱◕╃│。此外, 當電流密度為15~20mA/cm2時, 鹽基度全部符合一等品標準 (GB 14591—2016) ◕╃│。圖4是電流密度對PFS去濁率的影響◕╃│。從圖4可以看出:隨著電流密度的增加, 去濁率從84.31%逐漸增加到95.34%, 然後降低到92.40%, 該變化趨勢與鹽基度的變化趨勢一致◕╃│。此外, 隨著電流密度的增加, 能耗從2.15kW·h/kg H2SO4增加到4.26kW·h/kg H2SO4, 主要原因包括: (1) 高電流密度下產生更多的H+和OH-; (2) 電壓降隨著電流密度的增加而增加, 因此需要更多的能量來克服電阻◕╃│。

圖2 電流密度對膜堆電壓和酸液罐硫酸濃度的影響

圖2 電流密度對膜堆電壓和酸液罐硫酸濃度的影響  

 

圖3 電流密度對PFS鹽基度的影響

圖3 電流密度對PFS鹽基度的影響  

 

圖4 電流密度對PFS去濁率的影響

圖4 電流密度對PFS去濁率的影響  

 

電流密度對PFS其他效能的影響如表2所示, 隨著電流密度的增加, 平均pH從2.45緩慢增加到2.58, 而密度和還原物質含量的平均值分別在1.42~1.44g/mL和0.0066%~0.0068%範圍內變化, 平均全鐵含量從10.41%略微上升然後下降至10.50%◕╃│。

基於上述分析可得, 在一定範圍內, 增加電流密度可以大幅提高PFS鹽基度·│▩•、去濁率以及H2SO4濃度, 但會導致能耗增加◕╃│。

表2 電流密度對PFS其他效能的影響     

表2 電流密度對PFS其他效能的影響

(1) 平均pH (10g·L-1, Sol.) 是指10g·L-1PFS水溶液的pH值◕╃│。

2.2 原料補充液中硫酸亞鐵和硫酸的摩爾比的影響

操作條件:電流密度為20mA/cm2;氧化劑補充液和原料補充液流速分別設定為1mL/min和1.36mL/min◕╃│。設定原料補充液中FeSO4與H2SO4的摩爾比分別為2.01·│▩•、2.58·│▩•、4.08 (固定FeSO4濃度為2.70mol/L, H2SO4濃度分別為1.34mol/L·│▩•、1.05mol/L·│▩•、0.66mol/L, 體積為200mL) , 考察原料補充液中硫酸亞鐵和硫酸的摩爾比的影響◕╃│。

圖5是原料補充液中硫酸亞鐵和硫酸的摩爾比對膜堆電壓和酸液罐硫酸濃度的影響◕╃│。從圖中可以發現膜堆電壓先在短時間內急劇增加, 而後緩慢減小;急劇增加的原因是雙很膜的中間層離子基本耗盡 , 水解離即將開始◕╃│。隨著原料摩爾比的增加, 膜堆電壓有所下降, 主要原因是原料液中的SO42-離子數增大從而增強溶液的電導率◕╃│。此外, 還可以從圖中看出:原料摩爾比對酸液罐硫酸濃度的影響不大, H2SO4的較終濃度為0.37~0.38mol/L◕╃│。原料摩爾比對PFS鹽基度的影響如圖6所示◕╃│。由圖可見, 鹽基度隨著原料摩爾比的增加而增加, 主要原因是原料摩爾比越高, 反應原料中的Fe2+水解程度越大, 因此有更多的OH-參與反應從而增加鹽基度◕╃│。圖中的鹽基度雖然有輕微波動, 但基本滿足國家標準GB 14591―2016一等品的要求◕╃│。原料補充液中硫酸亞鐵和硫酸的摩爾比對PFS去濁率的影響如圖7所示◕╃│。由圖7可見, 隨著原料摩爾比從2.01增加至4.08, 去濁率從94.96%緩慢增加至95.88%◕╃│。此外, 隨著原料摩爾比的增加, 能耗先從3.15kW·h/kg H2SO4降低到3.05kW·h/kg H2SO4, 然後又增加到3.14kW·h/kg H2SO4◕╃│。BMED過程能耗的影響因素不僅包括電壓降·│▩•、電流和執行時間, 還包括酸液罐的酸濃度◕╃│。

圖5 原料補充液中硫酸亞鐵和硫酸的摩爾比對膜堆電壓和酸液罐硫酸濃度的影響

圖5 原料補充液中硫酸亞鐵和硫酸的摩爾比對膜堆電壓和酸液罐硫酸濃度的影響   

 

圖6 原料補充液中硫酸亞鐵和硫酸的摩爾比對PFS鹽基度的影響

圖6 原料補充液中硫酸亞鐵和硫酸的摩爾比對PFS鹽基度的影響  

 

圖7 原料補充液中硫酸亞鐵和硫酸的摩爾比對PFS去濁率的影響

圖7 原料補充液中硫酸亞鐵和硫酸的摩爾比對PFS去濁率的影響  

 

表3是原料補充液中硫酸亞鐵和硫酸的摩爾比對PFS其他效能的影響◕╃│。隨著原料摩爾比的增加, 密度·│▩•、pH·│▩•、還原性物質含量以及全鐵含量的平均值分別在1.36~1.39g/mL, 2.19~2.55, 0.0069%~0.0071%, 8.66%~9.00%之間變化◕╃│。其中, pH和還原物質含量符合國家標準, 但密度和全鐵含量相比國標值略低◕╃│。

基於上述分析可知, 增加原料補充液中硫酸亞鐵和硫酸的摩爾比可以提高PFS的鹽基度和去濁率, 同時對能耗和酸室中H2SO4濃度影響較小, 遺憾的是密度和全鐵含量略低於國家標準◕╃│。

2.3 原料補充液流速的影響

操作條件:電流密度為20mA/cm2;原料補充液組成為2.94mol/L H2SO4和2.70mol/L FeSO4, 體積為600mL, 溫度為60℃;氧化劑補充液流速設定為1mL/min◕╃│。原料補充液流速分別設定為1 mL/min·│▩•、2mL/min·│▩•、3mL/min, 主要考察原料補充液流速的影響◕╃│。

表3 原料補充液中硫酸亞鐵和硫酸的摩爾比對PFS其他效能的影響    

表3 原料補充液中硫酸亞鐵和硫酸的摩爾比對PFS其他效能的影響

圖8是原料補充液流速對膜堆電壓和酸液罐硫酸濃度的影響◕╃│。首先, 膜堆電壓隨著原料補充液流速的增加而降低, 主要原因是流速越大, 更多的離子進入原料液罐, 溶液的電導率增加從而膜堆阻力減小;其次, 原料補充液的流速對酸液罐中的較終酸濃度影響不大, 酸的較終濃度在0.40mol/L左右◕╃│。圖9是原料補充液流速對PFS鹽基度的影響, 由圖可知, 隨著流速的增加, 鹽基度減小, 主要原因是流速越高, 原料液室的OH-濃度越低, 從而降低鹽基度◕╃│。此外, 當流速為2mL/min和3mL/min時, 產品的鹽基度高於合格品的國家標準·│▩•、略低於一等品的國家標準◕╃│。圖10是原料補充液流速對PFS去濁率的影響◕╃│。由圖10可見, 去濁率曲線的變化趨勢與鹽基度的變化趨勢一致, 當流速為1mL/min時, 去濁率高達95.92%◕╃│。此外, 過程能耗隨著原料補充液流速的增大從3.09kW·h/kg H2SO4下降到2.77kW·h/kg H2SO4, 主要原因是膜堆電壓降隨著原料補充液流速的增加而減小, 這使得只需要更少的能量來克服電阻◕╃│。

圖8 原料補充液流速對膜堆電壓和酸液罐硫酸濃度的影響

圖8 原料補充液流速對膜堆電壓和酸液罐硫酸濃度的影響  

 

圖9 原料補充液流速對PFS鹽基度的影響

圖9 原料補充液流速對PFS鹽基度的影響

 

圖1 0 原料補充液流速對PFS去濁率的影響

圖1 0 原料補充液流速對PFS去濁率的影響  

 

表4是原料補充液流速對PFS其他效能的影響◕╃│。當原料補充液流速從1mL/min增大到3mL/min時, 密度·│▩•、pH·│▩•、還原性物質含量和全鐵含量的平均值分別在1.44~1.45g/mL·│▩•、2.43~2.51·│▩•、0.0066%·│▩•、9.81%~10.43%之間變化, 除全鐵含量略低於國家標準外, 其他指標均符合國家標準◕╃│。

綜上可知, 增加原料補充液流速會降低過程能耗, 但也會降低PFS的鹽基度和去濁率◕╃│。

表4 原料補充液流速對PFS其他效能的影響   

表4 原料補充液流速對PFS其他效能的影響

3 結論

本文主要考察雙很膜電滲析法連續製備聚合硫酸鐵過程中操作引數 (電流密度·│▩•、原料補充液中硫酸亞鐵和硫酸的摩爾比·│▩•、原料補充液流速) 的影響, 得出以下結論◕╃│。

(1) 電流密度在15~20mA/cm2範圍內, 增加電流密度可以分別使鹽基度·│▩•、去濁率·│▩•、H2SO4濃度從10.53%·│▩•、90.66%·│▩•、0.34mol/L增至11.32%·│▩•、95.34%·│▩•、0.37mol/L, 而能耗也相應地從2.67kW·h/kg H2SO4增加到3.27kW·h/kg H2SO4◕╃│。

(2) 原料補充液中硫酸亞鐵和硫酸的摩爾比從2.01增加到4.08時, PFS鹽基度和去濁率分別從8.69%·│▩•、94.96%增加到11.38%·│▩•、95.88%, 而能耗在3.10kW·h/kg H2SO4左右變化◕╃│。

(3) 原料補充液流速從1mL/min增加到3mL/min時, 能耗從3.09kW·h/kg H2SO4降低到2.77kW·h/kg H2SO4, 而鹽基度和去濁率分別從11.52%·│▩•、95.92%下降至6.75%·│▩•、75.61%◕╃│。

綜上, 雙很膜電滲析法連續製備聚合硫酸鐵是一條綠色·│▩•、高效的工藝路線◕╃│。

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